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  • 发布时间:2020-08-22
    提高劳动效率提高劳动效率集中表现在两方面:   一是减少或消灭生产间断时间,如由于巷道中风速加快,炮掘工作面每班可减少放炮排烟时间015h1h,机掘工作面消灭了连续作业造成瓦斯积聚而停工的时间;   二是作业环境的改善,可以使工人的劳动效率得到一定的提高。   对旋式局部通风机风压特性曲线jbt612型局部通风机风压特性曲线适用性强由于其本身的结构特点,免去了jbt系列风机配套的前、后消音器,噪声小并容易控制,安装维修便利。   对旋轴流式局部通风机可根据掘进距离的近远,调整运行状态:只开一台电机的单机运转;两级叶轮同时对旋运行的整机运转。能最大限度满足各种条件下局部通风的安全条件,又可节能省电。对旋轴流式局部通风机特性曲线pq比普通轴流式局部通风机特性曲线陡,即压力增加较高,而风量变化较小,因此非常适合掘进工作面相对风的定量控制。当两级叶轮对旋运行时,经试用,掘送距为800m1500m长度范围内,可完全不随掘进距离的延长而搬移通风机,能满足长距离局部通风对风量的要求,且能克服长距离通风带来的通风阻力。因为对旋式局部通风机具有安全生产(特别是防止掘进工作面瓦斯超限和积聚)、提高生产效益、节能、适用性等的优越性,掘进工作面宜逐步推广使用。现有的jbt系列风机可以作为双风机装置的副机,继续发挥作用。
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  • 发布时间:2020-08-22
    改变风机的转速,就可以改变风机对应的风量、风压及所耗功率,以满足除尘风量系统的要求。风机消耗的功率是按照三次方的关系下降的,因此节能效果非常显著。而且由于风机的效率随转速变化不是很大,因此,当转速变化的范围在20%左右时,可以不考虑效率的变化。   采用变频调速法能够很好的实现节能的目的。控制系统变频调速的实现钢铁生产除尘风机的变频控制系统涉及的软硬件组成及其控制方式包括plc控制、电气控制、变频器、风机、管道及各种等。子程序、算法比较子程序等。   控制系统的硬件与软件设计,硬件设计在整个控制系统中,在硬件的选用上采用了siemenss7-400系列的plc、et200m智能终端及合资厂生产的3501型智能负压变送器等相关的电气产品,此外系统中还采用了液力耦合器,罗茨水环真空机组输出功率为900kw,和ab公司的中压变频器,输出功率为630kw。软件设计变频控制系统中,在软件的编制上侧重于变频响应速度的问题,因此,通过现场采集生产数据并结合实际生产情况虚拟的给出对应管网的压力值,并且采用相应的仿人智能pid控制算法,提高了自动控制系统的稳态性能、响应速度,提高了变频系统的效率,起到了很好的效果。
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  • 发布时间:2020-08-22
       风机所产生的多余能量促使管道中的气体流速加快,管中流量相应增大,工作点位置向右移动,恰好使风机的全压等于系统所需的能头,达到能量的供求平衡。由于流体的流速加快,流动阻力增大,特别是在管道的拐弯处。因此,流体对风道的冲撞较为剧烈。可以肯定,设计时风机最大流量;wo9v和全压o9v计算值偏高,造成风机的规格选得过大。出口冷风道布置不合理用便携式测振仪对送风机进口和出口进行测试后发现,风机进口几乎不振动,而出口振动很大。通过对现场风机出口风道的观察并结合风道设计图纸,发现出冷风道布置不合理。   在锅炉设计中,为了使过热器管得到良好的冷却,这是过热器安全运行的保证。锅炉高温段过热器为例,在不同负荷下,蒸汽流速及换热系数的计算。当锅炉a1b负荷运行时,蒸汽流速小于设计流速,随着负荷进一步降低,蒸汽吸热量将大幅下降,对过热器管壁的冷却效果变差,过热器处于不安全工作状态。为提高效率,减少风的阻力,内部没有设置拉撑杆等拉撑装置,刚性严重不足。这也是造成出口冷风道振动的原因之一。锅炉漏风锅炉炉膛下部水力除渣系统由于设计和设备本身的缺陷,漏风严重,从而间接影响到送风机性能的发挥,使风机送风阻力增大。:振动的处理方法由于风机的全压和流量偏高,仅需对风机的叶轮加以改造即可。最简便的方法就是将叶片进行切割。但因现场条件所限,只有留待时机与制造厂家共同研究,确定最佳方案并委托厂家处理。   在现有设备的基础上,主要采取了以下措施:f2h用角钢对出口风道加固,以增加其刚性。f0h采取措施,对锅炉下部水力除渣系统漏风处进行堵漏,同时尽量减少运行人员冲渣操作不当引起的漏风。通过上述对冷风道的整改,风道的振动已得到明显的改观,其最大振动幅值由原来的2c1;下降至现在1c;噪声也明显下降,但振动幅度仍然偏大,有待今后做进一步的研究。
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  • 发布时间:2020-08-22
    矿井提升机主电机的冷却至关重要,如果主电机冷却系统设计不当,将会对提升机主电机造成非常大的危害。传统的风量调节大都采用风门调节的方式,这种方式在实际使用中存在不足,给提升机的运行带来了安全隐患,同时也与提升机的全数字控制系统越来越不适应。i问题的提出鲍店煤矿副井的2部提升机于2004年引进西门子技术进行了电控系统的改造,其主控系统为西门子s7―400系统,驱动系统采用晶闸管整流,运行以来取得了非常好的效果。其主电机的冷却采用的是离心式风机,利用调节风门开度的大小来调节冷却风量的大小,但是经过了一段时间的运行发现其存在以下的缺点:⑴启动电流大主风机启动时,如果风门的开度在15%以上,风机相当于带载启动,启动电流在600a(电压380v)以上,对电动机会产生较大的冲击。曾经出现过开启主风机时忘记关闭调节风门,导致启动电流过大,电动机烧毁事故的发生。但主风机位于车房的底层,调节起来不是很方便。   风机效率非常低风机负载转矩与转速的2次方成正比,轴功率与转速的3次方成正比。在风门控制风量的系统中,风机的转速是不变的,所以其电效率非常低,根据风机实际运行情况来看,60%~70%的电能都消耗在调节风门及管网压降上,造成电能资源的浪费。   风量不能自动调节根据季节的不同,主电机需要的冷却风量不同。如果一直把风门开得很大,其噪音很大,对提升机司机的健康不利。因此需要根据温度的变化,由人工来调节风门的开度,不能实现自动化调节。   2方案选择现在变频技术己经非常成熟,从开始的v/f控制,到矢量控制,一直到现在的直接转矩控制。变频器产品己经系列化,性能非常可靠,在许多领域得到了广泛的应用。经过论证,决定去掉调节风门,由变频器驱动主风机电动机,通过调节电动机的转速来调节冷却风量。并将风机变频器的控制信号引入提升机的控制系统中,实现风机状态的实时监控以及风量的自动调节。结合提升系统的实际情况,选用西门子micmmase440变频器,其控制方式为矢量控制,性能可靠稳定。   系统的接线如、所示。其中为带有过流及热保护功能的空气开关,k,为接触器,q2为刀闸开关,k2为继电器,s,为普通开关。   动力系统接线系统的功能风机的启动不再是全压启动,而是在变频器中设定了电动机启动曲线,电动机将按照设定的曲线进行启动,启动电流由原来的600a以上,降到了200a以下,大幅度地减少了启动电流对电动机的冲击。   变频器正常时的启动顺序变频器正常时,要断开q2,然后合空气开关qw合手动开关s,这时变频器上电。绞车根据司机的命令发出“变频器启动&dquo;命令,1吸合,变频器开始启动。启动完毕后,变频器“启动完毕&dquo;反馈信号接点闭合,风机正常启动完毕。在plc程序中,对反馈命令设置了一个6s的延时,即如果plc发出“变频器启动&dquo;命令6s以后,未得到变频器“启动完毕&dquo;。   反馈信号,则会发出风机故障的信号,并闭锁绞车,这时有可能是k2故障或变频器产生故障。   变频器发生故障情况下的风机启动当变频器发生故障不能正常运行时,这时风机的控制方式恢复到原来方式,启动顺序如下:首先要把风门的开度调节到15%以下,合刀闸q2,然后合空气开关qi,最后合开关si,这时电动机全压启动。si的设置就是为了在变频器损坏时,能够使风机正常启动。同时刀闸q2所带的辅助点信号输入到plc,plc检测到这个信号,就会屏蔽检测变频器“启动完毕&dquo;信号,仅仅检测ki的辅助接点。   在主电机的定子和转子中厂家预埋了n00测温电阻。利用s7400plc的模拟量输入模块,可以很容易检测到电动机实际温度,利用变频器的外部频率跟定功能,就可以实现频率随检测到的电动机实际温度自动调节,实现方法如下:把plc中1个模拟量输出接点与变频器的外部频率给定接点连接,并把变频器的频率给定信号设置为4流信号,同时把连接的plc模拟量输出接点输出信号也设置为4~20ma信号。根据鲍店煤矿主电机的绝缘为b级绝缘在plc程序中设置当温度高于100c时,plc模拟量输出接点输出18ma信号,即风机以88%的速度运行;当主电机温度低于20°c时,plc模拟量输出接点输出6ma信号,即风机以12%的速度运行,在20~100c风机电动机的速度(以%表示)分成5个段,如所示。   速度图速度没有设置成随主电机温度成比例的变化,主要原因是主电机温度随时在变化,如果不分段,则风机电动机的转速时刻在变化,对电动机的安全运行不利,所以把风机运行速度按照温度范围分成段。   (5)保护功能①风机的状态监控首先接触器ki的吸合状态要传入到plc,同时变频器的启动反馈信号也要传入到plc,这2个信号正常,系统才认为通风系统正常。   在变频器损坏的情况下,系统就只是检测r的状态。   绞车如果在提升过程中检测到了风机故障,在温度不超过115c时,允许本次提升完成,然后闭锁绞车直到故障处理完毕。   ②提升机主电机温度保护设置当主电机温度超过115c时,控制系统就会产生电气制动,防止提升机主电机超温产生其他的事故。   4运行效果从投入运行以来,效果十分明显,主要有以下特点:彻底解决了风机启动电流大的问题,解除了启动电流对电动机的冲击;强了系统的安全性,有效地控制了提升机主电机温度的变化;基本是免维护运行,降低了工人的劳动强度;降低了主风机运行时产生的噪音,减少了噪音对工人的危害。
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  • 发布时间:2020-08-22
    神华宁夏煤业集团灵州建井程处是全区惟一的矿山井巷施工二级企业,目前,正在承建宁东煤田灵新煤矿五采区和梅花井煤矿的井巷工程。建井处在向专业化的快速掘进公司发展的过程中,针对岩巷综掘工作面粉尘浓度大、工作环境恶化、威胁员工生命安全和身心健康的现状,在防尘技术应用和设备选型上,坚持先进实用的原则,认真开展粉尘专项治理工作,大大降低了工作面粉尘浓度,取得了很好的效益。文章结合建井处岩巷综掘工作面粉尘治理实践,对scf-6型湿式除尘风机的使用和改进做了一些有益尝试。   1综掘工作面概况灵新煤矿三、五米区 1050m水平机轨合一大巷全长3436.7m,为穿层巷道,其中全岩和半煤岩段预计3100m,采用悬臂式掘进机从南北两头相向掘进,巷道掘进宽4100mm,掘进高3500mm,掘进断面积14.1m2,工作面选用zbkno/2&g;48.5kw矿用对旋局部通风机供风,供风距离最长达2300m,有效供风量280m3/min.掘进机仅有外喷雾系统,无专用除尘系统,初掘时对该工作面的粉尘浓度进行了多次测定,测得掘进机截割岩石时的全尘浓度平均达620mg/m3,呼吸性粉尘浓度平均达220mg/m3,严重超标(媒矿安全规程规定,当粉尘中游离so2含量&l;10%时,全尘浓度不得超过10mg/m3,呼吸性粉尘浓度不得超过3.5mg/m3)。   scf-6型湿式除尘风机结构、工作原理、技术参数根据综掘工作面施工工艺和产尘的情况,选用镇江安达机械有限责任公司研制的具有国内领先水平的scf-6型湿式除尘机。   2.1机器结构scf-6型湿式除尘机主要有抽出式风机、除尘器、水闭路循环喷雾系统和底座四大部分组合而成。   主要由喷水风筒、风机、除尘器、脱水器、沉淀水箱、螺杆泵、喷雾和管路系统、底座等部分构成。配用带刚性骨架的抽出式风筒或金属风筒。   叶轮与风筒相对转动部分衬有金属带(铜),可以防止机械摩擦火花。在对应的外壳位置设有加强的法兰,以减少碰撞变形。   风机壳体上方有两个观察孔,在机器运转时,可以通过此孔观察含尘气流流动情况。除尘器两端设有测压孔,可以测定和检查除尘器的阻力。   喷雾用水经过螺杆泵一一喷嘴一一沉淀水箱形成闭路循环,耗水量较少。沉淀水箱底面设计成倾斜形,进水端有浮球阀,可自动关闭进水阀。出水端设有排污阀,并备有冲洗软管,可对过滤网和沉淀水箱,除尘器壳体进行冲洗。   泵从沉淀水箱抽出,由安装在叶轮前方的喷嘴喷出,经风道、除尘器和脱水器底部返回沉淀水箱,循环使用。清水经进水管和浮球阀流入沉淀水箱,水位由浮球阀自动控制。   2.2工作原理scf-6型湿式除尘机工作原理是利用叶轮高速旋转所形成的负压将含有粉尘的空气吸入,在叶轮前喷水雾化,使空气、水、粉尘形成尘雨,这种尘雨是捕集呼吸性粉尘的重要条件,空气水雾、尘雨的混合气流经分叉风道,流向除尘器。   除尘器的过滤网具有良好的多孔结构。在温润状态下过滤网的自由空间能形成致密的薄膜,不仅能有效地集尘,而且对气流的阻力较小。过滤网及其保护网安装在一个框架上,可以从侧面的检修门中方便地取出,进行冲洗和更换。   除尘器的后端设有脱水器,它是由若干垂直放置的波形脱水板所组成。气流通过波形板后,多次改变方向,其中所含的水滴脱离气流,流入垂直的脱水板中,为防止水箱中的水再次卷入气流,脱水器底部没有横向挡板和底板。除尘机排除新鲜、干燥的气流。   除尘器和脱水器的下方与沉淀水箱相通,捕集到的尘粒和水滴,经集水装置流入底部的沉淀水箱。打开在水箱一端的排污阀即可将水箱中沉淀的污液排出。   2.3主要技术参数3综掘工作面粉尘治理3.1机载式除尘风机、吸捕罩收尘装置、风筒及控制部分组成根据综掘工作面施工设备布置及施工工艺特点,除尘风机及其吸捕罩收尘装置、风筒、控制部分整体安装在掘进机机身上(如)。   安装除尘系统时,在除尘风机的前端延接一段3-5m长的正压风筒(具体长度由掘进机的长度而定),风筒末端设吸捕罩收尘装置,以提高收尘效果。   为防止循环风,可在除尘设备后接正压风筒。收尘装置安装在掘进机工作臂转盘上方,吸入滚筒切割、装运过程中产生的粉尘。为防止大岩块进入除尘设备损坏风机叶片,在收尘口加设挡矸网。除尘风机安装在掘进机机身后端上方。除尘设备内喷雾用水由掘进机总进水处加三通取出,经一常闭电磁阀进入除尘设备,使除尘设备停机时喷雾水路自动关闭。含尘气流通过收尘装置和吸风筒后进入除尘风机,经过除尘净化和脱水后排出清洁、干燥的空气。   除尘风机启用由掘进机司机控制。为保证除尘风机安全运行,在收尘装置处设瓦斯传感器,通过断电仪实现瓦斯超限除尘风机断电。   3.2除尘系统运行配套参数计算3.2.1综掘工作面压入式供风量与除尘系统吸入风量的匹配若压入式供风量过大、除尘系统的吸入风量过小,则掘进机产生的大量高浓度粉尘将随风流带出工作面,不能进入除尘系统中得到净化处理,收尘效率显著降低;若压入式供风量小于除尘系统的吸入风量,在工作面将会出现循环风,不利于安全生产。   因此,合理确定压入式供风量与除尘系统吸入风量,对提高综掘工作面的收尘效率和保证矿井的安全生产十分重要。   综掘工作面压入式供风量q压按240m3/min计算,为了使压入式风筒与除尘系统排放口之间的重合段有风流流动,以利于稀释重合段的瓦斯和保证工作人员的安全,同时也为了使工作面不出现循环风,除尘系统的吸入风量须小于压入式供风量的20%~30%.据此,除尘系统吸入风量q吸可按下式计算:要求。   3.2.2压入式风筒口与除尘系统收尘口距工作面迎头的距离若压入式风筒口距工作面迎头的距离过小,工作面产生的粉尘极容易被强大的风流带出工作面;若风筒口距迎头的距离过大,则排尘速度过小,不易形成吹、吸气流,显然对收尘不利。这两种情况都不利于抽尘净化,高浓度粉尘不能经吸尘口进入除尘系统中净化处理。根据一般综掘面的情况,压入式风筒口距迎头的距离l压按下式计算:经计算l压&l;20m.结合综掘面的实际情况,压入式风筒口距综掘面迎头的距离&l;15m为宜。   若除尘系统收尘口距迎头太近,则滚筒割煤产生的大量粉尘就会被风流带出,而不能进入除尘系统中净化处理;若收尘口距迎头太远,供风流在经过除尘系统收尘口时,风流即被吸入收尘口,大量粉尘未被吸入收尘口,不利于收尘,同时供风流在吸尘口处风速减弱,也不利于稀释工作面的瓦斯,给施工带来安全隐患。   按一般综掘面情况考虑,收尘口距迎头的距离l可按下式计算:经计算l吸最大不超过6.4m,考虑到掘进机的工作臂结构及掘进机截割程序,取l吸为3-4m为宜。3.2.3除尘效果分析安装除尘系统后,对工作面粉尘浓度进行了多次测定,测得工作面全浓度平均下降71.7%,呼吸性粉尘浓度平均下降50.7%,见下表。   安装除尘系统前后粉尘浓度对比表安装前粉尘浓度/mgm-3安装后下降率%全尘呼尘全尘呼尘全尘呼尘4除尘系统的改进为了避免综掘面出现循环风,并达到高效抽尘净化,除尘系统排放口与压入式风筒应有一段重合。在实际运行中,可能出现重合段较小或无重合段的情况。针对这种情况,在除尘系统排风口处,可加设正压风筒,使排风流沿压入式风流的相对一侧流动,不会对迎头供风造成影响。而且可以形成良好的抽吸系统。   为了提高除尘效果,避免因压入式供风量过大、除尘系统的吸入风量过小、掘进机产生的大量高浓度粉尘随风流带出工作面、不能进入除尘系统中得到净化处理、收尘效率降低的现象,经过反复实验研究,决定在压入式风筒的末端接一节长54m的自制涡流风筒(如),其作用是在掘进机截割岩石时,将涡流风筒口封闭,使风流沿涡流风筒上部的纵向缝隙吹出,形成涡流,带动工作面的粉尘尽可能多的进入除尘系统,显著提高降尘效果。   祸流风间出m1涡流风茼示意图除尘系统在掘进机上面的布置方式、自制吸风罩和柔性风筒的规格尺寸应根据掘进机的型号而定,以满足实用为准。   5结论根据现场测定分析,该除尘系统安装后,虽然取得了较好的降尘效果,但工作面粉尘浓度仍然较高,又采取了如下降尘措施:①在除尘系统进水管上设加压泵和过滤器,提高水压和水质;②对除尘器每班进行清理维护,保证其正常运行;③增设水幕,工作面、皮带转载点及回风巷道内按规定安设净化喷雾。通过采取综合防尘措施后,大大地降低了矿井粉尘浓度,保证了职工的身心健康和生命安全及安全生产。
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  • 发布时间:2020-08-21
    球磨机粗粉。细粉普排粉机炼铁厂喷煤车间制粉系统用传统的钢球磨机、二次风机、三级收尘系统。这种操作工艺管线长,收粉系统从细粉分离器、多管分离器到布袋除尘器,控制阀门多、系统阻力损耗大,生产过程中多管分离器为正压区,经常出现下煤不畅、堵塞等故障,影响了正常生产,且控制难度较大;使用二次风机制粉还有吨煤电耗居篼不下及热风温度高、耗用的高炉煤气童大等弊端。因此,简化工艺流程、取消二次风机就不失为一种有益的尝试。   13号球磨机制粉工艺改造原煤经过磨球机碾磨和燃烧炉的热风烘干,煤粉和热风依次经过粗粉分离器、细粉分离器和排粉机、多管分离器、布袋除尘器、排风机。废气通过烟函排人大气,煤粉经过三级收尘系统进人粉煤仓。工艺流程见。   原煤、烟气布袋烟囱改造前3号球磨机制粉工艺流程1.2简化工艺流程的原因及播施2.1简化工艺流程的原因在曰常生产过程中,由于再循环管道的存在,热风会在此管路上产生“短路&dquo;,如果球磨机堵塞,会产生布袋着火的恶果;工艺管线上有排粉机进、出口蝶阀,循环风阀门,布袋分离器出、人口蝶阀,操作时因阀门众多造成系统压力损失,工况难于调节;多管分离器为正压区,经常出现下煤不畅、堵塞等故障,影响了正常的收粉功能;排粉机进口蝶阀开度仅为50%,闲置了排粉机的功率。这些因素制约了球磨机台时产量的提篼。   1.2.2简化工艺流程的措施改造取消了再循环管道、多管分离器和排风机,同时取消原来排粉机出口蝶阀,布袋除尘器出、人口蝶阀及循环风蝶阀;通过管道改造将排粉机人口从细粉分离器出口移至布袋除尘器出口,细粉分离器出口与布袋除尘器人口相连接,使整个系统处于全负压工作状态;仅保留功率为220kw的排粉机和排粉机进口蝶阀,保留排粉机进口蝶阀的目的是调节系统风量。工艺流程简化为:球磨机、粗粉分离器、细粉分离器、布袋除尘器、风机。工艺流程见。   1.3设备改型及信号显示在布袋除尘器下部增设4个星型卸灰阀,并对螺旋输送机改型,将原来的ls25改型为ls315,加快布袋除尘器的输灰速度,避免工艺改造后布袋除尘器内积煤较多,产生煤粉自燃的现象,保持生产工况的正常。   此外在仪表显示屏上,增设了球磨机、星型卸灰阀、螺旋输送机、风机、上煤皮带设备工作状态的显示信号,给操作提供方便。   2改造后的操作实践经过一个月的改造,五月初3号球磨机单风机制粉系统开始调试,调试分为空负荷、带负荷试生产两个阶段。以改造前、后的球磨机进、出口压差值大致相等为原则进行空负荷调试,得到风机人口蝶阀开度值、各在线设备压差值、风机运行电流值之间的相互关系;在此基础上进行带负荷试生产,试生产以球磨机合格煤粉最大能力为原则,严格控制布袋除尘器进口和出口部位的温度值,通过增强清灰频率使布袋除尘器进、出口压值控制在7.85-11.77kpa的范围内,带负荷试生产过程比较顺利。从整个系统的压力损失来分析:改造前系统压力损失为105.91kpa;改造后的压力损失仅为83.36kpa,球磨机入口所需满足生产的热风温度由原来的370~400下降为250~290t,改造后所需的高炉煤气消耗量仅为改造前高炉煤气消耗量的2/3.系统压力损失、篼炉煤气消耗量明显减少了,达到了改造的目的。不难看出:改造后系统的能耗将伴随着阻力的减少而降低;因用于调节系统工艺参数的蝶阀仅为一只,也使得制粉操作变得相对容易些。   2.1改造后的制粉操作及分析2.1.1改造后的制粉操作确认各设备处于完好状态,关闭风机进口蝶阀,启动除尘设备和风机,待风机运行正常后,将风机入口蝶阀的阀位调整为50通知燃烧炉烧炉,待燃烧炉温度达到650时启动球磨机;通知燃烧炉送风,开热风阀,关冷风阀。当球磨机出口温度逐渐升至80t左右时,启动振动给料器向球磨机供煤,供煤量由小到大,调整到保持球磨机出口温度(一般情况下,烟煤或褐煤的出口温度控制在50~60,无烟煤的出口温度控制在70-85)规定范围为原则。在操作过程中,要按保持球磨机最大出力的原则进行调节,并保证获得水分含量&l;1.%、煤粉细度。0088mm占65%-90%的合格煤粉。2.1.2操作分析在生产过程中,制粉操作的主要生产数据见表1.表1制粉操作的主要生产数据压力八pa电流/a开度/%粗粉细粉布袋布袋风机球磨m口入口入口入口出口人口机蝶阀从表1可知:球磨机电流与改造前基本―致,风机电流比改造前降低了2a,说明当时的生产状况属于正常,生产出的合格煤粉占82%;之后逐步将风机人口蝶阀的阀位调整到70%,当时的主要生产数据见表2.表2阀位调整后的主要生产数据压力/kpa电流/a开度/粗粉细粉布袋布袋风机风机入口入口入口入口出口入口机堞阀从表2和表1的对比可以看出:风机电流下降了2a,也就是说改造前、后的电流相差4a.这个数据的变化说明改造后系统的阻力损失降低后,整个系统的动力消耗有了明显的降低。当时生产数据、各检测点压力在正常范围波动,稳定在表2所示的范围。说明系统的磨合比较好,生产达到正常状态。   整个过程用了一个多星期,球磨机台时产量就达到了19多(3号球磨机的铭牌产量是16/h),合格煤粉(粒度在200网目的)长期保持在73%左右。   2.2改造效果分析简化工艺流程后,系统管线缩短,包括取消多管分离器、减少控制阀门,降低了制粉系统阻力,减少了系统的动力消耗,系统的通风量增加,达到46500m3/h,较大地发挥球磨机的生产能力,球磨机台时产量达到19多.改造后的单风机生产工艺操作得到简化,操作时只需调节风机人口蝶阀就可达到调节系统风量及生产工况的目的,避免了改造前阀门多、难以调节的不足。   取消二次风机后,不仅减少了一台功率为55kw的风机,且在线生产的风机电流与二次风机生产时该风机的电流相比,电流降低了4a.单风机生产工艺取得了节电、降低吨煤电耗的效果。表3是2002年1~11月的吨煤电耗统计数据。单风机投用前,吨煤电耗基本上在50kwh左右,5月份单风机开始生产,电耗就开始降低,截止到11月份平均电耗降至45.lkwh.年节约生产成本20万元。加上节约的高炉煤气量的经济价值,预计年内可收回改造的投资费用。   由于整个系统是全程负压制粉,减少了煤粉对外泄漏,职工的劳动量减少,同时改善了生产现场的环境,有利于职工的身心健康。   月份单风机生产整个系统通风量篼达46500m3/h,烟囱风速达25m/s,比改造前风量26000m3/h、风速12.7m/s增大了一倍。随着风量的增大系统各部位相对压力也同步增大,使得原有的布袋袋口密封承受不了如此大的压力。生产四个月后,袋口密封相继损坏(主要是因为除尘布袋面积小引起),导致布袋除尘箱体串风,影响了制粉生产,粉尘排放浓度超标。后来经过处理,在布袋袋口上增加了槽钢压条,压住布袋袋口密封,取得了比较好的效果。   3结语梅山3号球磨机单风机工艺改造后生产稳定,球磨机台时产量能达到19以上,发挥了球磨机的生产能力。   单风机生产降低了吨煤电耗且效果明显。)单风机改造时如果有条件扩大布袋除尘器的布袋面积,取得的效果将会更加明显。   (编辑:赵玲)(上接21页)煤后,y值略有下降,焦炭强度也有所下降,耐磨则略有上升。方案三虽然肥煤用了辛置煤15%和山陶煤10%,减少了气煤的比例,增加了焦煤的比例,y值为15,粘结性仍保持适中,焦炭质量也较好。   5结论通过小焦炉试验和大生产实践,可以看到在目前的用煤结构中,用10%~15%的辛置煤替代10%~15%的枣庄煤,不仅可以降低焦炭的硫分,而且焦炭的质量也可以得到改善。经过实地考察辛置煤资源丰富,煤质稳定,运输有保障,可作为梅山炼焦用煤基地之一。
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  • 发布时间:2020-08-21
    在我单位循环水装置中有8座凉水塔,每座塔配有160kw风机电机。8台风机电机均由循环水低配供电,用直接起动方式。凉水塔风机负载的工作特性,使电机起动电流大、起动时间长,对电机及其控制设备都造成了非常大的冲击破坏作用。据统计,8台电机中曾有4台因绝缘损坏而烧毁过,电机控制主回路中的断路器和接触器等也时有损坏。我们在循环水低配的吏新改造中,对风机电机的起动控制也作了改进,使用软起动器取代原来的直接起动方式,投用以后效果很好。   由于8台风机电机功率相同,在循环水低配中分两段供电,每段4台,为节约成本,每段1台软起动器,负责4台风机的起动。   同一时间每台软起动器只允许1台电机起动,绝不允许出现1台软起动器同时起动2台或多台电机的现象。   控制系统可靠性提高,且具有较强的容错能力,即使出现误操作,也不会产生严重的危害。考虑到控制系统的复杂性和简化外部接线,辅以可编程序控制器(pc)实现控制功能。   电机起动除正常时使用软起动器外,必须具有可切换至直接起动方式的功能,以确保在软起动器或pc不能工作时,风机能够应急起动运行。   设计时应考虑配电、控制设备的维修方便。   (1)软起动器的选择及参数设定本例中,考虑到凉水塔风机电机对起动转矩要求很高,并且是1台软起动器带动多台电机起动的起动方式,我们采用了容量大一级的软起动器:abb公司最大起动功率为200kw;起动方式选择为软起动方式,初始转矩设定为30%,起动时间设定为30s主回路设计为4台电机共用1台软起动器的主回路简图。其中fu为保护软起动器的k4为软起动器起动接触器,k11、为正常运行接触器。   为便于检修和互为备用,在元件布置时,将fu、软起动装配在一个同定柜内;qf1和ku、和k33、qf4和k44则分别装配在4个抽屉柜中,4个抽屉配线相同,可互为备用,在发生故障时还可抽出来检修。起动接触器和运行接触器之间用电缆连接,软起动器或pc不能作时,仍可通过4个抽屉柜直接起动风机。这里需指出,在正常运行回路中热元件应采用二次热元件,中略。   控制回路设计控制回路分两部分,一部分是pc控制部分,如所示;另一部分为常规控制部分,见。   (2)、(3),pc的输入必须包括风机的起动信号、起动接触器和运行接触器的状态信号、软起动器的状态信号以及系统故障复位信pc输出的起动切换信号流的低电压大电流对工件进行焊接。同时电源通过rp对c3刘青立在密封继电器的研制过中,需对引出脚、动簧片、静簧片和电磁机构的铁心等进行钎焊,急需一台钎焊机。考虑到仓库有台报废点焊机(巳无铭牌,型号类似于株州焊接器材厂no205型),其作台、机械系统和2kva的焊接变压器还可使用,因此将其改造成钎焊机控制已不能满足钎焊要求,现改为时基电路控制,可在2s内任意调整。为了满足不同工件的要求,在前级增加一台2kva的自耦变压器,并用电压表显示其输出电压。   电路原理见附图,电源关q闭合,红色电源信号灯hl1亮。根据被焊工件的要求,调整自耦变压器t1到设定值,调整延时电位器rp到设定值,将丁件放好位置,踩脚踏开关s,电极f件和钎料,再往下踩时,s的触点i-2闭合,电磁铁y得电,对7:件产生预加压力,接着触点3-4闭合,延时电路得电t作,u2的脚3输出高电平,三极管vt饱和导通,继电器km得电丁作,接触器k吸合,绿色工作信号灯hl2亮,焊接变压器产生交充电,到fv时,延时时间到设定值,u2的脚3输出低电平,vt截止,km失电,k失电,焊接停止。松开踏板,完成一次焊接(此时c3放电)。   值得注意的两点:一是c1、c2容量应选用得小一些,使得焊接结束释放踏板时,电压能快速下降::c3电压也快速下降,当c3电压小于等于 q时,为下一次焊接做好了准备,这样就缩短了两次焊接间的时间间隔,且当一次焊接不够理想时,可以很快进行重复焊接,二是电容c4用于消除因干扰等原因引起的u2的脚3在焊接结束时输出低电平后又出现几个脉冲,消除接触器出现颤动的现象。   实际焊接的时候,为了便于操作和提高焊接质量,我们使用了一些夹具及石墨制作的丁装。   使用证明,改造后的设备性能稳定,操作方便,焊接质量良好,不仅能够钎焊还能够点焊,使用部门满意。   (编辑叶帆)机械与设备自动控制技术改造号等,共计15点;输出信号则应包括4个软起动接触器闭合信号、4个起动切换信号、1个软起动器运行信号、i个系统报警输出信号等,共1点。我们选择了1台日本子菱公司的fx2-32mr可编程序控制器,16点输人、点输出,正好满足要求。   系统控制功能通过软件编程实现,极大地提高了系统的可靠性,外部接线也大大简化,减少了故障点=在常规控制电路图中,k代表kl代表从pc输出的软起动/直接起动切换信号,sst、sstp为现场起停控制按钮信号并未直接进人pc,而是通过中间继电器km将信号送人pc;并且增加了一个软起动和直接起动的切换按钮sw,保证了在pc和软起动器不丁作时,风机电机仍可像常规一样直接起动、停止。另外应该注意,在直接起动时,由于起动电流大,起动时间长,为保证正常起动,应增加中间继电器和时间继电器,起动时短时间将热元件短接,待起动完成后再投用热元件:为简化叙述,中未出,不再详述cpc内部程序中有两部分比较关键。一是当接到某一台风机电机起动信号后,首先要检查是否有其他风机正在使用软起动器。如没有,要先禁止其他风机使用软起动器,然后检查该台风机电机的运行接触器是否已经闭合(直接起动)。如没闭合,方可起动软起动程序起动风机电机。这样就避免了同时起动多台风机电机,也避免了软起动和直接起动间时使用的情况。二是当软起动结束后切换至正常运行回路时,应先合运行接触器,再分软起动接触器,可避免电机在切换过程中受到二次电流冲击,对电机、正常运行回路元器件都可起到很好的保护作用。
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  • 发布时间:2020-08-21
    炼钢厂引风机叶轮粘灰控制幸福堂谢明亮吕伟2,董元龙2(1.武汉科技大学,湖北武汉,430081;2.武汉钢铁(集团)公司,湖北武汉,430080)体清灰的思路,并计算了供气压力。现场实际运行效果表明,风机运行周期超过1个月。   某炼钢厂一次烟气净化系统上的3台引风机,由于叶轮粘灰严重,每运行15~20d,就需停机清理叶轮上的粘灰,每台风机每次清灰量达30~40kg.由于叶轮粘灰严重,引起风机叶轮振动加大,这不仅容易引发安全事故,而且影响到生产的正常进行,加了设备的维护工作量。为了解决风机叶轮粘灰问题,过去曾采取了一些措施,但此问题没有得到彻底解决。   引风机叶轮结构参数为:叶片进口直径为900mm,叶轮外径为1600mm,叶片进口、出口安装角分别为35和50°。风机最高转速为2700~2800znin,风机最低转速为600~800min.通过现场调查发现,叶轮粘灰主要是在叶片的非工作面上,特别是在进口段。   1现有的喷水清灰运行分析※一喷水速度(绝对速度一叶轮旋转线速度(牵连速度)w―水流作用于叶片上的速度(相对速度)由绝对速度=牵连速度(;) 相对速度(w)知,要使喷水有效地作用于叶片的非作用面上,速度w与速度之间的夹角应大于50由式⑴计算m:喷水清灰系统运行分析。由沿程损失hf用下式计算:取局部阻力损失hm=h/,则总阻力损失h为为了满足喷水速度,必须提高喷水压力,因此需大提升水压所需的能量,同时加了喷水量,使得风机壳上排水孔无法满足及时排水的要求,从而发生目前常常出现的风机叶轮浸泡于水中的现象,使喷水清灰失去意义。   上述分析表明,喷水清灰无法有效地清除叶片非工作面上的积灰,不能达到预期的清灰效果,特别是在叶片进口段。风机的实际运行也证实了这一点。   2气体喷吹清灰的理论分析 1)(3)::01喷嘴出口处的气体压力,pa;气体常数。   由男,武汉科技大学化工与资源环境学院,副教授。   对于常温下的空气,由式(4)可得喷嘴出口处气体的极限速度为542m/s.当取管道内气体的平均压力为4mpa时,则管道内气体的平均流速为542x(2/4)=271m/s.当管道内气体平均速度为271m/s时,根据式(2),同时取局部阻力损失hm=2h/,则克服流动阻力损失所需的压力p为0.22mpa考虑到供气压力的波动及喷气运行的安全性,取安全系数为1.2,则供气压力为p=(p01 p02)x1.2=0.5mpa用压力为0.5mpa的压缩气体即可以对叶片上的粘附物产生有效的作用力。   3气体喷吹清灰的实际运行效果氧气顶吹转炉炼钢的冶炼周期为36~40min,吹氧冶炼时间一般为16min.在吹氧期内,引风机处于运行的高速区(一般在2700/nin左右),在吹氧期以外,为了节省能耗,引风机处于调速过程(升速或减速)或处于低速运行之中,最低转速可/min,其持续时间可达5min.因此,这为风机喷气清灰提供了必要条件。   利用风机转速控制四通电磁阀的开启,当引风机转速下降到某一设定值时,四通电磁阀接通,延续1min后关闭。   在全部的测振点中,风机机壳270处的振动最大,该点上测振结果如所示。中,振动值较小的两条曲线为喷气清灰时的测振结果,振动值较大的两条曲线为喷水清灰时的测振结果。从中可以看出,喷气清灰较大幅度地减小了风机的振动,延长了其运行周期。   4结论无论是采用何种清灰方式,清灰介质一定要直接作用于叶片的非工作面上,只有这样,才能达到满意的清灰效果。对于本研究实例,理论计算结果表明,在喷嘴出口处,介质流速应不小于40m4.根据叶片上的粘灰分布情况,在叶轮的出口处,可以不设置喷嘴清灰,因此,可以减少运行费用。   当喷气清灰运行在理论计算压力之下时,能达到满意的清灰效果。   无需改变喷气系统在机壳上的安装位置,与现有的喷水系统安装位置相同。 炼钢厂引风机叶轮粘灰控制幸福堂谢明亮吕伟2,董元龙2(1.武汉科技大学,湖北武汉,430081;2.武汉钢铁(集团)公司,湖北武汉,430080)体清灰的思路,并计算了供气压力。现场实际运行效果表明,风机运行周期超过1个月。   某炼钢厂一次烟气净化系统上的3台引风机,由于叶轮粘灰严重,每运行15~20d,就需停机清理叶轮上的粘灰,每台风机每次清灰量达30~40kg.由于叶轮粘灰严重,引起风机叶轮振动加大,这不仅容易引发安全事故,而且影响到生产的正常进行,加了设备的维护工作量。为了解决风机叶轮粘灰问题,过去曾采取了一些措施,但此问题没有得到彻底解决。   引风机叶轮结构参数为:叶片进口直径为900mm,叶轮外径为1600mm,叶片进口、出口安装角分别为35和50°。风机最高转速为2700~2800znin,风机最低转速为600~800min.通过现场调查发现,叶轮粘灰主要是在叶片的非工作面上,特别是在进口段。   1现有的喷水清灰运行分析※一喷水速度(绝对速度一叶轮旋转线速度(牵连速度)w―水流作用于叶片上的速度(相对速度)由绝对速度=牵连速度(;) 相对速度(w)知,要使喷水有效地作用于叶片的非作用面上,速度w与速度之间的夹角应大于50由式⑴计算m:喷水清灰系统运行分析。由沿程损失hf用下式计算:取局部阻力损失hm=h/,则总阻力损失h为为了满足喷水速度,必须提高喷水压力,因此需大提升水压所需的能量,同时加了喷水量,使得风机壳上排水孔无法满足及时排水的要求,从而发生目前常常出现的风机叶轮浸泡于水中的现象,使喷水清灰失去意义。   上述分析表明,喷水清灰无法有效地清除叶片非工作面上的积灰,不能达到预期的清灰效果,特别是在叶片进口段。风机的实际运行也证实了这一点。   2气体喷吹清灰的理论分析 1)(3)::01喷嘴出口处的气体压力,pa;气体常数。   由男,武汉科技大学化工与资源环境学院,副教授。   对于常温下的空气,由式(4)可得喷嘴出口处气体的极限速度为542m/s.当取管道内气体的平均压力为4mpa时,则管道内气体的平均流速为542x(2/4)=271m/s.当管道内气体平均速度为271m/s时,根据式(2),同时取局部阻力损失hm=2h/,则克服流动阻力损失所需的压力p为0.22mpa考虑到供气压力的波动及喷气运行的安全性,取安全系数为1.2,则供气压力为p=(p01 p02)x1.2=0.5mpa用压力为0.5mpa的压缩气体即可以对叶片上的粘附物产生有效的作用力。   3气体喷吹清灰的实际运行效果氧气顶吹转炉炼钢的冶炼周期为36~40min,吹氧冶炼时间一般为16min.在吹氧期内,引风机处于运行的高速区(一般在2700/nin左右),在吹氧期以外,为了节省能耗,引风机处于调速过程(升速或减速)或处于低速运行之中,最低转速可/min,其持续时间可达5min.因此,这为风机喷气清灰提供了必要条件。   利用风机转速控制四通电磁阀的开启,当引风机转速下降到某一设定值时,四通电磁阀接通,延续1min后关闭。   在全部的测振点中,风机机壳270处的振动最大,该点上测振结果如所示。中,振动值较小的两条曲线为喷气清灰时的测振结果,振动值较大的两条曲线为喷水清灰时的测振结果。从中可以看出,喷气清灰较大幅度地减小了风机的振动,延长了其运行周期。   4结论无论是采用何种清灰方式,清灰介质一定要直接作用于叶片的非工作面上,只有这样,才能达到满意的清灰效果。对于本研究实例,理论计算结果表明,在喷嘴出口处,介质流速应不小于40m4.根据叶片上的粘灰分布情况,在叶轮的出口处,可以不设置喷嘴清灰,因此,可以减少运行费用。   当喷气清灰运行在理论计算压力之下时,能达到满意的清灰效果。   无需改变喷气系统在机壳上的安装位置,与现有的喷水系统安装位置相同。
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  • 发布时间:2020-08-21
    轴流风机是在离心风机的基础上发展起来的,具有效率高和工作范围宽而得到广泛的应用。我厂轴流风机是在拆除旧有二手离心风机的情况下,为适应高炉发展的需要,于2001年3月12日上马投运的。然而,通过安装调试及几个月的日常维护,发现轴流风机从实际设计、供货到软件编制,自控系统都不同程度的存在问题,且已多次影响机组的正常生产,波及高炉的稳顺,必须对其进行改进。   2存在问题及改进轴流风机自控系统从我厂的使用情况来看,存在的问题主要有以下几个方面。   2.1测温元件的选择与安装润滑油站油温检测是轴流风机正常运转的重要检测参数,轴承回油油温测量由于没有油压,一般不存在问题,较为常见的故障是进油油温检测以及油站油箱油温检测,采用可动卡套装置膨胀压力式温度计,套卡内衬为耐油橡皮膨胀式,温度计型号为wtyx-1032浙江某厂生产,在第一台杭汽供货的产品中,由于油管振动较大,耐油橡皮破裂造成大量漏油,停机三小时处理,通过检修采用固定螺纹安装压铜垫片,问题得以解决,现一直运行良好。第二台轴流风机产品通过我们的信息反馈,供货的测温方式有了改进。   2.2取压装置的形式和安装自己是企业的一员,与企业的发展息息相关。   其次,为员工提供展示个人才能的平台。   在企业里,每个人都希望自己的工作和业绩能得到领导重视和同事的肯定,这就是人性的高层次需要。那么,企业就必须不断采取激励机制,鼓励员工把每个岗位模拟成市场发其潜能,经营好岗位,经营好自我,使员工从普通意义上的“社会人&dquo;上升到“自我实现的人&dquo;,使员工各个层次的需要都得到充分满足,进而推动整个企业向前上升发展。   为了充分激发员工的创造性和能动性,实现“员工满意&dquo;,动力厂采取了一系列有效措施。例如,自2000年以来,大力开展“全员三创新&dquo;活动,每月对员工申报的优秀创新成果给予重奖,奖励资金累计超10万元;同时,先后推出“领班制&dquo;、“全员利润化&dquo;、“全员经营化&dquo;、“自我经营&dquo;等企业管理新模式。   以生产经营为中心,一年上一个台阶,充分挖掘人的潜能和物的潜力,使员工的“自我价值&dquo;得以实现。员工在各方面得到满意后,600多名员工以高度的主人翁责任感,在各自岗位上,出点子,想办法,从而以最小的投入成本,提供最大的动力需要,实现企业利润最大化。   4结束语动力厂推行的“用户满意、企业满意、员工满意&dquo;新管理,极大地推动了企业进步,提升了企业整体经济效益和管理水平。本人在实践中积极探索,把现代企业管理许多宏观理论转化为实际可操作的方法,以期为现代企业微观经济管理提供行之有效的思路和方法。   我厂的轴流压缩机原动机是汽轮机,抽汽器的自动化仪表设备是成套供货,为了便于运输和拆除方便,油和汽水的介质压力的取压装置用“和尚头&dquo;取压插座、导压管和取源阀门组成,这些新设备在投运初期是没有问题的,时间一久,汽水系统的“和尚头&dquo;取压插座就会生锈,加之“和尚头&dquo;凸凹面内加工不很好,材质是普碳钢,在安装之初接合面是线接触,一旦漏汽、漏水就无法紧死,油系统取压况好些。基于上述原因我们对取压插座进行了改造,杜绝了漏汽、漏水现象。   2.3信号的隔离信号隔离是老生常谈之事,陕鼓成套设计时考虑的较少,而实际运用中由于接地较差,1/0模件的接地松动,变频器的使用等多项因素,都有可能影响信号的正常性,造成机组误动停机,我厂在安装第一台轴流机组时,投运初期就出现个别信号乱跳,像润滑油压,动力油压,轴振动等,为防止可能的情况发生,我们对涉及机组安全运行的检测参数加装信号隔离器、具有隔离作用的配电器净化信号,轴流风机信号隔离器加装了十台。   2.4双回路供电电流的改进为了保证系统的安全可靠,直流电源采用冗余方式,系统接线图为所示。   系统接线设计原理没有错误,如果图纸交给正规的盘箱柜制造厂,且是专为设计厂家多年配套,情况可能要好些,我厂第一台轴。42.流风机的plc柜电源连接并联部ab就没有压线鼻子,直接接入空气开关,一旦前面松动,接触不好,就会影响后面的所有供电,双直流电源反向截止二极管出口按图纸是四个接头,靠螺杆拧紧很不可靠。我厂1轴流风机就曾发生过类似的故障,因中的02点松动,而造成电源模件1和电源模件2同时失电而险些停机的事故,我们经过仔细研究和讨论,决定改为设计接线,修改设计后现运行良好。   并在图纸中作如下说明,使制造盘柜的厂家明白,说明如下:所有反向截止二极管加装散热片。   接,这样如果ml或m2处单独松动也不会影响到电源模件的供电使用,如果ml处松动,造成电源模件1失电,但模件可以通过冗余电源模件2继续供电工作。   由于盘箱柜大多是厂家制造,多数用户不会一根根检查螺杆、接头,也不会查看连接螺杆是否有防松垫圈等。新柜是不会有任何问题,运行一段时间后,问题就会发生,我厂、1轴流风机已按进行了改进且运行良好。   2.5软件的细化软件的细化是每一个编制过程控制软件1折线函数温压补偿的人都很在意的事。全面的考虑、合理的算法,能充分显示编程人员的控制理论水平的高低。下面以风机防喘阀控制原理为例进行简要说明。   比l较喘振预报比-较喘振报s11手动给定i2.5.1控制算法中可以看出经过温度补偿后的喉部差压才能真实反映运行工况,由于是恒定转速,防喘控制是由于温度补偿后的喉部差压和出口压力来决定,因而显得特别重要,为了防止由于仪表故障而造成机组误动作,编程人员应对防喘控制图进行细化,增加下列条目:入风温度限幅:以当地天气最低最高标准为限,如-10t,超过则取机组设计试验温度15为准,同时在报警栏内给出人风温度断线报警指示。   入口差压限幅:以设计喉部差压最高值为高限,喉部最高值的10%为低限,并以最低值与喉部差压开关二选二判断作为风机逆流的条件,如正常超限则保留最后一次值,同时在报警栏内给出喉部差压异常报警,触发计时器计时,计时时间为2小时。   出口压力限幅:以试验防喘曲线最高压力为高值,为低值,如出现异常在报警栏内给出出口压力异常报警,并保留最后一次值,触发计时器计时,计时时间为2小时。   计时器计时的目的是:留给检修人员足够的检修时间和给操作人员同高炉联系的时间,倒换风机或尽快出铁,计时2小时后故障没有处理或难以处理时,防喘阀开始放风,按25%、50%等梯度自动打开,防止风机真正进人喘振区,危及风机安全。   曲线记录:对所有参与防喘控制的参数进行记录,包括检测信号、外部给定信号、输出信号和阀位反馈3号,喘振预报和喻振报警列入报警内记录。   2.5.2硬件的升级冗余方式,运行一段时间发现防喘点乱跳,cpu7个红色指示灯(故障灯)同时亮的故障。停机后进行的冗余切换试验时1次有3次不成功,软件编制公司同厂家联系,厂家也说不清楚,厂家询问冗余cpu版本后,对cpu进行了免费升级,并按西门子公司的要。   求对程序进行了重新组态,现在轴流风机这类故障没有了。   3效果通过上述一些措施,轴流风机的安全性进一步得到了提高,故障发生率也有很大降低,由原来每月发生一次减少到半年以上也很难发生一次,最近投人的1轴流风机故障率高一点,也在整改(3月一次),当然,要排除所有的隐患是很难的,有些。故障仅凭记录曲线是无法分析和判断的,需要我们进一步对轴流风机自控系统提高认识才能做到的。   4结语这么多的故障暴露出来,反映出制造厂家、设计单位、软件编制部门的不足,也给我们留下深深的思考,正确地选择厂家、设计和软件编制单位是防止一切故障隐患的源头,而维护使用单位需要在日常维护工作中不断提高自身素质,将故障消除在萌芽状况,确保风机的安全运行和高炉的正常生产,同时也需要高炉积极的配合,留给风机足够的检修时间,以便自查自改。
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  • 发布时间:2020-08-21
    北京八达岭华天国家粮食储备库在科学安全保粮的前提下,探索研究储粮通风技术,通过不同方式的通风比较,得出在通风结果相近的情况下,使用轴流风机通风比使用离心风机通风经济效益更明显,同样可以实现安全科学储粮的目的。   试验材料1.1试验仓房线篼6m.墙体为砖混与预制空心板结构,仓顶用彩钢板覆盖,仓顶与门用岩棉保温。   13m,现浇砼结构,仓顶用发泡聚氨酯保温,仓门为岩棉夹心结构,入粮结束后仓门位置用砖砌起、封严。   1.2试验粮食所试粮食均为山东产二级白软冬小麦。1号仓储粮8664.194,2号仓储粮8770.254,两仓所储小麦均为2000年3月人库,水分11%,杂质0.9%;3号和5号仓所储的小麦为1999年12月入库,3号仓储存7715.87免,水分11%,杂质0.9%,5号仓储1.3风机参数功率0.5kw;wd50-5型离心风机,风压1507~1106pa,风量1.4风网形式篼大平房仓变截面地槽通风,一机三道,空气分配器为成品,槽底标篼-0.51~-0.28,通风途径比1.5;浅圆仓变截面地槽通风,一机四道,空气分配器为成品,槽底标篼1.5粮温检测采用中商华天实业公司的粮情自动检测系统进行测温。高大平房仓电缆分布为12x层)。浅圆仓电缆分布为29xl(缆x层)。   1.6其它材料风筒与鞍山产dfa-3型风速表测定表观风速。   试脸方法2.1通风方式选择1号高大平房仓使用轴流风机吸出式通风,2号高大平房仓采用自然通风与离心风机通风结合,压人式通风。3号浅圆仓使用轴流风机吸出式通风,5号浅圆仓使用轴流风机与离心风机压、吸组合式通风。   2.2通风控制条件龙复合膜覆盖粮面,我库所在地区每年10月份时气温开始下降,仓温低于粮温后即可揭膜,同时开窗进行自然通风。浅圆仓没有覆盖薄膜,也可同时打开进人孔进行换气。   当气温低于粮温或更多时打开通风口,开始机械通风。使用轴流风机通风时,应密闭门窗,有利于增大表层风压。使用离心风机通风时,也可密闭门窗,但在通风间歇时应打开窗户,有利于高湿气体的扩散。   考虑当地气候条件,当气温不再长时间明显下降,平均粮温低于0x:时(以三温图为准),即可结束通风。   2.3通风后密闭通风结束后关好门窗,在2月中下旬平整粮面,并用薄膜覆盖(限高大平房仓),浅圆仓封好大h,关好进人孔,并用胶条密封边缘。   结果与分析3.1通风降温效果日结束,每天检测粮温,为气温与4个仓的三温变化趋势图,5为4个货位的粮温变化趋势图。   5号仓各层平均粮温变化趋势图从可以看出,在通风过程中仓温与气温变化趋势吻合,仓温变化直接受气温影响,平均粮温下降较慢,降温速度主要受降温幅度影响。所以在通风间歇过程中,及时开窗散气,使粮堆内散发到空间的湿热空气尽快与仓外空气交换,即可解除仓温过高对粮温带来的影响。浅圆仓进人孔为上下方向,开门散气较慢,使用仓顶轴流风机换气可起到同样效果。   从~5分析,上层粮温变化受气温影响大,在冬季气温低时间长的地区可以利用这一特点,在气温下降后开窗散气,配合翻倒粮面,边墙部位挑沟,使得上层及粮堆四周粮温容易变化的部位粮温尽快下降,节省出为降这部分粮温机械通风所耗能源。在机械通风时翻倒疏松粮面,也可以加快降温速度,冻死一部分越冬害虫,起到杀虫抑霉的作用。   中下层粮温变化情况相近,从检测的粮温看,初始降温速度主要受粮堆四周即靠墙部位粮温下降程度的影响,当四周粮温与中部粮温一致后,降温速度受气温、风压及粮堆孔隙度影响。气温越低,风压越大,粮堆孔隙度大,降温越快。而且从5并结合的气温变化曲线可以看出,轴流风机通风过程中受气温变化影响明显,气温明显上升后,粮温会随之上升,深粮层粮堆粮温变化比浅粮层粮堆变化慢,受影响时间长(1号降温与3号降温对比)。离心风机通风时风速篼,风压大,粮堆降温速度快,气温若有短时间上升,不会使粮堆粮温上升,仅影响其降温速率,粮层越浅,降温越快(2号与5号对比)。   比较1号、3号与2号、5号降温效果,虽然使用轴流风机通风降温慢,受气温影响大,但是只要控制气温与粮温温差,合理选择通风时机,一样可以把粮温降到要求的温度下。因为轴流风机风量小,通风慢,降温速度慢,可以减少因降温速度过快而影响粮食品质的机会。   通风过程中,间歇通风比连续通风效果要好得多,除了给导热性不好的粮食一个释放粮堆内部热量的过程,还可以使粮粒本身有个降温的过程,避免了连续通风后粮温反弹和粮面结露的现象。   3.2水分变化通风后,1号、2号、3号和5号仓房的储粮水分分别为10.9%、10.8%、11.1%和10.8%.八达岭地区昼夜温差大、湿度小,尤其冬季寒冷多风,所以通风过程中湿度不作为重要因素考虑,只要不在湿度大的天气里连续通风,就不会有结露现象。   3.3表观风速测试1号、2号、3号和5号仓房的平均表观风速分别为0.0039m/s、0.0154m/s、0.0027m/s和0.0196m/s.除风道分布情况是影响风量分布的主要因素外,粮层深度、粮堆孔隙度(下转第54页径的浅圆仓来讲是缺乏保粮经验的,再加上有些粮库对保粮工作的重要性认识不足,势必对保粮工作产生一定的影响,因此,提高保粮队伍的素质势在必行。   5把好入库粮食质关入库粮食质一定要达到“干、饱、净&dquo;的要求,严把粮食质量关,避免不符合国家标准的粮食人库,既为储粮安全莫定了基础,又给粮库的轮换工作带来了效益。   综合上述:我们必须充分重视储粮的安全,提高保粮队伍的素质,科学运用储粮新技术,延缓粮食的陈化,消除粮食的安全隐患,保证粮食的安全。   致谢:本文在定稿过程中得到了郑州工程学院赵英杰副教授的悉心指导,在此表示衷心感谢。   1严以谨,王金水,苏云平。机械通风槠粮技术河南教育出2赵思孟。对新建仓房的初步认识。粮油仓储科技通讯,3王殿杆。磷化氢熏蒸杀虫技术成都科技大学出版社,4周长全,殷雄。谷物冷却机与机械通风降a对比性试聆粮油仓储科技通讯,2000(2)。   5周化文,张永海。粮油储藏实用新技术,1989.6国家粮食储备局仓储司编。储粮新技术教程。中国商业出版社。   及杂质分布情况对表观风速同样有影响。从测试结果看,高大平房仓表观风速较为均,浅圆仓外圈风速明显大于内圈风速。   3.4单位能耗对比从单位能耗对比可以看出,使用轴流风机通风要比离心风机通风节约能源近90%.高大平房仓虽然通风风速篼于浅圆仓,但因为其粮层浅,整个粮堆受外温变化影响大,没有浅圆仓降温效果好,浅圆仓粮层深,仅仓壁四周和表面粮温变化快,中部粮温年变化都很小,所以浅圆仓通风比高大平房仓通风更为容易。   3.5通风后粮温月变化(见)4故论通过不断地探索研究,说明在气候条件适宜的地区使用轴流风机通风降温,可以达到预期目的,如在八达岭地区平均粮温低于01c时,就可以使储粮安全度夏,杜绝虫害发生,同时降低通风单位能耗。   通风前期及通风间歇时合理利用自然通风,可以有效降低粮温,提高通风降温的经济效益,达到绿色储粮目的。在通风过程中,我们发现当温差小于61c时,降温速度明显减慢,在气温及通风时机条件许可的情况下,可以考虑暂时停机,待温差增大后再继续通风。
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