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  • 发布时间:2020-11-12
       由图3-41可明显看出,前向叶片的全压系数较高,径向次之,后向较低:在其他几何参数相同的 情况下,弯曲叶片的全压系数比平板叶片的高;机翼型叶片的全压系数比穹曲叶片的高。        为一强后向翼型마片与圆弧钢板叶片的性能曲线的比较。从图中可见,前者的全压系数ψ 相对地增加了约25%。高压系列的通风机有制采用前向弯曲叶片。    
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  • 发布时间:2020-11-11
         从公式(3-119)可见,ψ=f(k,&ea;h,c2m,co&bea;2a),其中c2m的近似值与&bea;2a有关。环流系数 k,流力效率&ea;h的近似值,在一定程度上也与&bea;2a有关。因此,有可能找到全压系数ψ与叶片出 口角度&bea;2a间的关系曲线,以供设计时使用统计资料所绘成的ψ-&bea;2a间关系曲线。在通风机 的计算中.可用公式(3-117)及公式(3-118)来决定d2,或用上述两式与ψ-&bea;2a曲线一起来决定d2。   公式中只有通风机的全压p是已知的,其他参数u2、d2、n、ψ及&bea;2a等都是未知的。为了 确定d2,必须事先选择二个参数,因为叶片出门角度对通风机的性能影响较人,大多数的计算 方法都是先选择叶片出口角度&bea;2a,其次是选择叶轮转速n。  
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  • 发布时间:2020-11-11
    1)当双吸式通风机用于抽出式通风时,需要安装一些部件(进气箱进气弯道等)。这将使通风机设备的结构复杂。尤其 是用于矿井通风时,在装有备用风机,而且要求通风机能反风的情况下,进气弯道就更加复杂些。 2)在装有进气箱及进气弯道时,由于通风机设备损失的增加,致使通风机设备效率比通风机效率降低3%~5%。   3)在有进气箱的条件下,通风机主轴的长度校长,其长度l有时可达l=3d2:为克服轴的横向振动,轴的直径要加人,这将导 致轴的重量的增加。为弥补这一缺点,可采用空心轴。    
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  • 发布时间:2020-11-11
    1)在相同性能参数下,由于双吸通风机的流系数φ较大,所以它的直径比单吸式的小。转子的回转力矩gd2也随之减小。这可缩短风机的起动时间。   2)通风机叶轮直径减小,使制造、安装及运输都比较方便。   3)空气是从叶轮的两侧流入双吸叶轮,基本主可以消除叶轮上的轴向力。   4)双吸离心通风机都采用双支承结构,运转可常性高。  
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  • 发布时间:2020-11-11
        有些通风机长年运转,特别要求运转可靠。因此回转部件要有足够的强度;通风机转速应远离转子临界转速;轴承的 选择要合理;润滑系统要可靠等。此外、还要求结构简单、制造容易、工艺性好、调节方便。对于某些特殊用途的通风 机,则要求材料耐磨、结构防爆、表面耐腐等。         在进行通风机设计时,对于设计任务要作具体分析,哪些要求是主要的,哪些要求是次要的。对于主要的要求应优先 得到满足:例如对于电站送风机,运转效率高、调节性能好及运转可靠就成了主要问题,而结构复杂些,尺寸稍大些就是次 要问题了。又如对于剧院用的通风机,噪声要低是突出的问题,而其他要求则降到次要地位进行离心通风机设计时,首先 决定进气口的数目。     当离心式通风机的比转速较大时.常采用双吸式叶轮,不然叶轮过宽。单吸式通风机的比转速范围原为ns=40~60, 而双吸的则为ns=55~85。但是近20余年来,出于宽叶片的后向和强后向离心通风机获得广泛的应用,离心通风机的比 转速范也随之扩大。例如,单吸式机翼型叶片的强后向通风机的比转速n、可达80;圆弧板材叶片的比转速ns可达87;双 吸式机翼型强后向叶片的通风机的比转速ns可达110、在进行通风机设计时,我们可以根据上述数据来确定叶轮进风口 的数目。  
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  • 发布时间:2020-11-11
        噪声是一种公害,它会影响人们的休息和健康,以至降低劳动生产率。我国曾提出工业噪声标准的建议:为使长期工作 在噪声环境中的95%以上的工人,不会噪声引起心而管疾病和神经系统疾病,对于新建企业及车间的噪声标准不得超过 85db(a)随着环境不同,噪声的容许标准值也有所不同:如会议签及办公室为35db(a),体育馆为45db(a),车间大致为 45~75db(a)。因此,设计通风机时,应对嗓声有所限制。  
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  • 发布时间:2020-11-10
    一般说来,机器尺寸小,可以减少机器重量、节省材料、降低成本以及运输方便、起动容易等。 叶轮径向尺寸可用直径系数来评定,机器重量可用单位最大有效功率的公斤数ws来评定,即:  
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  • 发布时间:2020-11-10
    通风机没备是通风机及其附加部件(如进气箱及扩散器等)的总称。通风机设备全效率n为:              n=qp/1000p p为通风机设备全压,它是单位体积的空气经过通风机设备时所获得的能量,通风机及其设备在管网工竹时,共丁况点不定落在额定工况上:尤其是管网阻力改变频繁,工况常变化的通风机,如电站通风机,因此把通风机额定工况下的全效率,作为评定通风机经济性的指标是不恰当的,以平均效率做为评定通风机经济性的指标比较合理。    通风机的调节方法可以概括为平滑式及阶段式两种,在整个工作范围内,能够进行连续的、平滑的调节,称之为平滑式调节,如前导器角度能自动的调节:在整个工作范围内,不能进行连续的、平滑的调节,称之为阶段式调节,如分档改变前导器 角度的调节。平滑调节时的平均效率n可用下式计算:       为了计算n,可在通风机工作范围中,在相邻两压力曲线间,选取许多平均工况点,经过这些平均工况点,引相当于管网曲线的辅助抛物线,进而计算出有效功率(或用有效功率系数)及轴功率p(或轴功率系数入)采用阶段式调节时,通风管中会有多余的风量、这将增加不必要的电能消耗, 在上述计算中,如果通风机的无因次曲线中用的是静压系数ψ时,则所计算出的是平均静效率na;用的是设备力系数时,则所计算出的是设备平均效率na。 从上述可知,要想提高通风机及其设备的经济性,必须提高通风机的平均效率及设备平均效率,而这些效率的提高,又与通风机及其设备效率高、效率曲线平堪及调节方法优良等有直接关系。例如某通风机的最人设备效率n=0.77,平滑调节时的平均效率nm=0.704,阶段式调节时,nm=0.63。可见,优的调节方法対设计通风机的重要性。    
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  • 发布时间:2020-11-10
    如果某通风机没有调节装置,在系列化曲线上将出现如图5-3所示一样的空白区。这会使通风机增加不必要的电能消耗。为了避免不必要的电能消耗及满足用户所需要的风量,尤其是工况不断变化的通风机,必须附带调节装置。通风机的调节性能可用额定流量下的调节深度ε来衡量:                 ε=1-g1/g2x100% 式中  g1一整个t作范围内与最高效率相对应的最大静压系数;      g2一整个工作范围内与最高效半相对应的最小静压系数 以前导器调节的无因次曲线为例,来说明通风机工作范围的确定方法(见图3-38)、为了确定工作范围,首先在不同前导器角度的压力系数曲线上画出等效率曲线。允许使用的最低效率的等效率曲线与各压力系数曲线分别相交于3、5、7、8、6、4及2各点,其次,再画出喘振线1。为保证通风机经济地且可靠地运转,通风机的工况不应超出1a5786421的范同,该范团称为n≥0.6的工作范围。 通风机的调节深度越大,说明通风机的调节性能越好。采用前导器调节时,ε=0.4~0.6例如:强后向翼型离心风机,当采用轴向前导器时,其调节深度ε=0.5,用改变尾翼安装角来进行调节时,调节深度为ε=0.78~0.8,可见收变尾翼角度的调节方法.在调节性能上比用前导器调节好。因此这种方法已为国外所采用。  
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  • 发布时间:2020-11-10
    通风机工作区域越大,它所适用的范同就越广。在产品系列化设计时,就可用较少的机号布满定的流量-全压范围工作区域的人小,可以利用几何不同的指标来评定。这里介绍两种:      
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